電站設計規范精選(五篇)

序言：作為思想的載體和知識的探索者，寫作是一種獨特的藝術，我們為您準備了不同風格的5篇電站設計規范，期待它們能激發您的靈感。

篇1

關鍵詞：燃氣 加氣站 規范 體會

引言：隨著全社會對環護和節能意識的不斷提高，燃氣汽車越來越多的被人們認可并逐步開始推廣使用。經比較燃氣汽車的CO排放量比汽油車減少90%以上，碳氫化合物排放減少70%以上，氮氧化合物排放減少35%以上，是目前較為實用的低排放能源。2008年全球已探明天然氣儲量為1754000億立，對于這種新型能源的來發利用已經得到了世界各國的高度重視。作為燃氣資源供應鏈終端的加氣站，從建站之初就要用科學的標準規劃、用嚴格的規范保障、有嚴密的計劃約束，力求為全社會提供安全、優質、穩定的燃氣資源，讓這個及環保又節能又相對經濟的能源給用戶帶來更大的便捷。對于燃氣加氣站建設規范每個企業都有自己的經驗和見解，近年來隨著燃氣車輛的不斷增加，國家也陸續出臺了相應的國家標準，國有大型石油石化企業也制定了自己的企業標準。標準從氣源選擇、主體設備的確定、設備間安全距離、配套設施等幾個主要方面對燃氣建站提出了指導意見，遵循標準都基于石油行業標準SY/T7514-88和國標GB50156-92。下面我結合標準對建站規范淺談一下在建站中的幾點體會：

一、系統規劃，統籌布局，氣站建設不能留尾巴

加氣站的建設是一個比較復雜的系統工程，必須系統規劃，統籌布局，優化工藝設計和設施配置，避免建設中反復修改布局和計劃外預算。要依據所需供氣的汽車屬性和加氣特點確定壓縮機的基本參數和加氣島布局；要以氣源質量、當地氣候條件、壓縮機的技術參數為基礎，對系統工作壓力，氣體流量、流速、管徑、接口狀態等參數進行規劃布局，優化和合理的控制加氣站容量，對將來加氣情況的預期也要適當考慮，在進行工藝設計時還要考慮系統的運行安全施工的方便和維修維護簡單細節因素。

二、主體設備選擇要高標準，力求先進適用

無論何種燃氣的加氣站，壓縮設備都是整個氣站的核心設備，選型應結合整個加氣站的工藝流程、氣源情況、自然條件、業務量、目標客戶、投資規模等因素綜合考慮，不能簡單哪個公司的產品或那種型式產品的好壞，每一壓縮機產品的合理性和適應性總是相對的，不同的加氣站要區別選擇。如何選擇一臺性能優越的壓縮機是加氣站所有設備中的關鍵，加氣站的壓縮機種類很多，D型、L型、W型、V型、T型、立式都有對應的優缺點。對于壓縮機的可靠性問題，關鍵取決于生產廠的制造質量，與結構型式沒有太大關系。但從其工作狀態可分為無油和有油兩種形式。我個人推薦使用美國或德國進口的壓縮機，由于這兩個國家對燃氣加氣站的研究時間長、實踐經驗足，其產品的性能穩定程度全球領先。

三、配套設備選擇要本著經濟耐用原則，力求質量過關更要互換性好

輔機設備在加氣站中使用頻次高，維修維護是規劃階段要著重考慮的。如：燃氣加氣機，我國已有多年的生產制造經驗，與國外知名企業的質量差距已經不明顯，近年來國產的加氣機有相當一部分出口歐美發達國家，所以，國產設備完全能夠滿足燃氣加氣站的運行需要和技術要求，而價格卻比進口設備低40%左右，因此在滿足設備標準參數的前提下，應首選擇國產設備。國產設備的更大優勢是：零部件供應及時、部件價格低、售后服務便捷同時國內幾個品牌的機器零件互換性較高，不存在急用件更換困難的現象。

四、儲氣容積要合理，不能一味求大

燃氣加氣站的存儲系統通常有：儲氣瓶組、儲氣井、儲氣罐三鐘類型，要根據地區加氣市場來規劃選擇，不能一味求大。儲氣系統既要考慮所處位置的加氣量，又要考慮加氣汽車臺次及加氣高峰，要結合壓縮機的排量匹配，過小的儲氣容量，會造成壓縮機的啟動頻繁增加磨損，影響壓縮機工作壽命，耗能也會很大。過大的存儲容量，更往會造成儲氣容積的浪費，并成倍的增加建設成本和日后維護費用，因此儲氣系統的容積必須是仔細測算后合理確定，以免造成儲氣不足或投資浪費。

五、結合氣候條件，選好冷卻系統和保溫系統

我國南方地區無霜期較長，冷卻系統應選擇水冷方式。北方地區冬季節時間長，在安裝天然氣工藝管線和冷卻水管線應在當地凍土層以下，可采用風冷系統，結構簡單維修方便，少了冷卻水循環系統。北方寒帶地區的加氣站要適當安裝保溫系統，建議給壓縮機房提供采暖，撬裝式壓縮機放在露天安裝時應在撬裝內安裝取暖保溫裝置，一定要堅持保持溫度在標準范圍，否者不建議壓縮機開機運行。

六、交款方式盡量選擇準確便捷的IC卡方式

由于壓縮燃氣存儲鋼瓶容積有限，正常情況下一只鋼瓶一次只能加10至15立方米，單次加氣金額比較少，同時，加氣站面對的多數用戶為城市出租車、公交車。每次加氣量少、加氣次數多，不但加大了加氣員的工作量又增加了加氣時間，收款的準確性和快捷性很難保證，為了更好的為廣大出租車、公交車服務，提高工作效率，我建議加氣機使用IC卡收費系統，不但減少現金交款的諸多弊病，。

七、貫穿始終繃緊“安全弦”，建設之初要堅決杜絕安全隱患

安全企業運行和國民經濟的頭等大事，對于加氣站這種高危作業環境，安全生產顯得格外重要。任何未達到安全規范而造成的事故，不僅會導致設備損壞并造成經濟損失，而且也可能導致人員的傷亡。加氣站的安全性主要誘因在于天然氣的活躍屬性和氣體被壓縮后的高壓力。在安全預防措施中，日常最重要的條件是良好的通風，和消除靜電危害。所以，在固定式加氣站的機房建設過程中，要特別注意防止形成天然氣積聚區，壓縮機機房不宜采用吊頂層結構。撬裝結構應有專門的排風扇，保證不能形成天然氣可能積聚的死角，并且無論壓縮機是否運行，排風扇應始終保持工作狀態。為防止靜電危害引發事故，加氣站一切工具應為銅質。俗話說：凡事防患于未然。作為加氣站這一高風險作業環境，建站投產前勢必要經過反復調試以適應投產后的生產經營，為了防止燃氣泄露、爆炸、火災等突發事件，在籌劃建站前一定要充分考慮每個環節的危險點源，結合其他成熟的氣站制定相應的應急處置預案，一旦發生意外，管理和操作人員都能按照預案處置，減少和避免人員傷亡和財產損失。

結束語：以上是我在生產實際中學結的幾點關于燃氣加氣站建設體會，希望能成為同行們的引玉磚、敲門石。大家共同努力，使燃氣這一新的替代能源為更多的用戶服務，從每個加氣站籌建開始，嚴格執行行業標準，科學合理規范施工，保證每個燃氣加氣站在投入使用后都能夠安全、平穩運行。

參考資料：

《燃氣汽車及加氣站技術》馮幸福　吳同起 電子工業出版　2001年2月

篇2

關鍵詞：新規范；市政雨水泵站；設計；技術要點

中圖分類號： S611 文獻標識碼： A

所謂雨水泵站主要是指在城市的低洼地帶或者城市的雨水管道系統中，設置的用于城市雨水排除的泵站。雨水泵站的設置避免了城市內澇災害，有效改善了城市居民的居住環境，對于城市形象的建設具有重要的意義。

特別是對于地勢平坦的平原地區城市而言，由于其雨水管渠的埋深相對較大，且起點與河道的距離相隔較遠，從而使洪水的水位高于城市雨水管渠的水位，增加了施工難度，加之海潮的影響，雨水泵站就成為平原地區城市防止內澇災害的必然選擇。雨水泵站在城市排水系統重要組成部分，合理的規劃、布置雨水泵站對整個排水區域及時迅速排除雨水，防止內澇起著重要的作用。

20世紀以來，人類雖然興建了大量的防洪設施，防洪標準有所提高，但是洪水災害 仍然是對人類的主要威脅。隨著社會經濟的不斷發展，今后如再發生同樣的淹沒范圍，其洪災損失將越來越大。非工程防洪措施和工程性防洪措施將更多為人重視，人口和財富的不斷集中，城市防洪日益重要：城市的高速發展導致大量雨水資源的流失和水澇災害并由此引發一系列的城市生態環境和社會問題，如何把排洪減澇、雨洪利用與城市的景觀、生態環境和城市其它一些社會功能更好地結合，高效率地利用城市寶貴土地資源的城市治水和雨洪利用設施。通過科學合理的設計，減少洪峰對周邊或下游重要區域的水澇災害。

設計雨水管渠時，應盡可能重力排除雨水，但在平原地區，因地勢平坦，雨水管渠起點距河道較遠，管渠埋深較大，施工困難，雨水排出口管渠的水位較洪水水位低，或受海潮影響，不得不修建雨水泵站。雨水泵站設計的好壞對泵站今后長期正常運轉起著決定性的關鍵作用，且雨水泵站的設計比較復雜，其投資在整個雨水工程中所占的比例較大。如果設計不合理，所造成的浪費是無法補救的。

1雨水泵站設計中的幾個關鍵問題

1.1良好的進水條件

前池進水如果有條件應盡量采用正向進水；如有條件限制采用側向進水時要設置分水導流設施以保證良好的進水條件。為水泵提高效率創造良好的條件。

1.2設計水位

雨水泵站的最低水位高程，對及時有效的排除內澇。降低泵站建設的費用，具有較大的意義。

雨水泵站的最低水位一般略低于來水干管的管底，而對于流量較大的泵站，為了避免泵房太深，施工困難，也可以略高于來水管管底，使最低水位與該泵流量下的來水管渠中的水面標高齊平。

泵站最高設計水位是來水管渠滿流（管渠水位）時，而泵站的最高設計水位（設計來水量水位）應選取在低于來水管渠內頂0.2～0.3m為宜，因為泵站內多臺水泵依次啟動需要3～5min，在管渠水位達到設計來水量水位前3～5min啟動第一臺水泵工作，依次啟動各水泵。當水位上升到設計來水量水位時，泵站水泵已全部參加工作，此時與匯水區排水系統同步工作，使整個系統的排水設施達到最佳工作狀態。

1.3起重設備

根據泵站的大小和設備的重量，考慮起重設備的選擇。在當今以人為本的社會時代，大中型泵站一定要采用電動雙軌橋式吊車，吊車起重量一定考慮設備整臺組裝的總重計算吊車容量。大型泵站的的泵臺數比較多，一定要注意考慮最邊上兩臺泵的起吊的方便暢通，不受泵房上面的走廊結構的阻擋影響起吊。

2工藝流程

目前我國城市雨水泵站流程一般都采用以下方式:

雨水干管格柵間進水管雨水調節池雨水泵站水泵壓力出水管出流井(或緩沖池) 排水管(渠) 出口翼墻(有時還設有防洪閥門)水渠河流或海洋。

以上流程并不是一成不變的，可以根據每個地區的具體情況合并或減少。如格柵間、雨水調節池均可設在雨水泵站內，合并成一個構筑物。如遇位及洪水位時，可設計成岔道，當中低潮位(中低洪水位)時自流排入水體，而在位(高洪水位)時，用水泵將雨水排入水體。

一般雨水泵站的平面布置比較緊湊，排水量大，故多采用軸流泵。這樣一來，設置格柵時，除了要考慮便于清理外，還應使進水穩定，不要造成漩渦，保證水泵在高效段運行穩定。

3雨水量的計算

進行雨水泵站設計時，需要對雨水量進行精確的計算，以保證泵站的排水量與雨水量之間相互符合，雨水量計算的準確性對于投資的成本及事故的發生都有著直接的影響。在對雨水量進行設計時，需要根據城市雨水管網的設計同時進行，這樣可以充分保證設計水量的準確性。在設計時還需要對于城市地形、短時間內積水、降雨量變化、生產廢水量等進行全面的考慮。

4設備選型

4.1進水閘門

進水閘門是截斷進水，為機組的安裝檢修、集水池的清池挖泥提供方便。當發生事故和停電時，也可以保證泵站不受淹泡。進水閘門一定選用手電兩用啟閉機械，在停電時，可以及時截斷進水，保護泵站的核心設備立式軸流泵，提高泵站的安全性。另外絲桿一定要為實心圓鋼，滿足強度要求。

4.2格柵

格柵攔截雨水、生活污水和工業廢水中較大的漂浮物及雜質，起到凈化水質、保護水泵的作用。大中型雨水及合流泵站的格柵寬度大，為了提高清污效果，要將格柵分成窄跨，采用多臺固定式清污機。柵條斷面應根據跨度、格柵前后水位差和攔污量計算決定。柵條寬度宜采用15mm，柵條強度一定要滿足埋深較大的泵站強度要求。格柵井的埋深在7.5～12m范圍內，最好采用反撈式格柵除污機，齒耙由后向前運行，撈渣徹底，當底部沉積物（泥砂、碎石）較多時，不會堵耙，避免造成事故。

4.3泵的選型

選泵首先要要根據泵站的性質、設計水量，根據水泵的數量（中小型泵站一般不超過4臺，大型泵站不超過8臺）來確定單臺水泵的設計水量，根據對泵站進出水的水位分析和管道水頭損失決定水泵的設計揚程，使在最高和最低揚程之間運行時，處于高效率區的范圍。而且無論在單臺運行還是多臺組合運行時都有較高的運行和穩定可靠的運行狀態。在泵的特征參數選定后，泵型應根據水質、水量和提升高度來確定，要采用高效率、低能耗，易于檢修和耐用的水泵。排水泵站常選用軸流泵、混流泵、離心泵和潛水泵。由于雨水泵站的特點是流量大，揚程小，因此常用軸流泵。

采用立式軸流泵，是比較合適的，立式軸流泵不僅建筑面積小，而且使用管理方便。直聯式污水泵的特點有大通道葉輪，具有抗塞能力強、效率高；采用直聯式結構，泵的結構緊，體積小、安裝高度低，具有更好的運行平衡性，機械傳動損失更小，運行平穩；泵的軸封采用雙道機械密封串聯安裝，密封可靠性高，軸材質采用不銹鋼，可保證在泵的整個服務時間內無需更換。采用立式結構，后開門，不必拆下泵體就能對泵進行檢修，使泵的維修變得十分方便。

5集水池水位的確定

最高水位，一般指泵站在正常運行情況下，進水達到設計流量時的集水池水位。根據《給排水設計手冊》(第5冊)中對于雨水泵站最高水位和最低水位的定義:最高水位是指雨水按進水干管滿管流的水位，因而最高設計水位應與進水管管頂相平，《室外排水設計規范》(GBfT 50014-2006)指出，我國的雨水泵站運行時，部分受壓情況較多，因此設計最高水位可高于進水管管頂，但不得使管道上游地面冒水。最低水位是指一般雨水按相當于最小一臺水泵流量時進水干管充滿度的水位。

6泵站運行

雨水泵站控制系統利用PLC的邏輯控制功能，提供設備的自動控制及關聯設備的聯動、聯鎖控制。泵站控制系統有自動和手動兩種運行模式。在自動運行模式下，泵站控制系統根據液位和泵組狀態等參數自動啟動適當數量的泵組，根據格柵前后液位差自動啟動格柵機及輸送機，隨時檢測和處理各泵組及機械電氣設備的運行狀況，在故障或事故發生時發出報警。在手動運行模式下，檢修、調試人員可通過泵站控制柜的操作面板，手動操作工藝設備。

(1)水泵的運行以水位的高低選擇水泵的開停臺數。水泵開車為閉閘啟動，要逐臺開啟，逐臺關閉。當發生超高或超低水位時，PLC則發出報警信號，自動調整進水閘門的開啟高度和關閉運行水泵。

(2)移動式格柵清污機的控制方式有兩種:一是平時定時開停;二是根據格柵前后的液位差值來控制格柵清污機的運行，探頭分別安裝于格柵前后，檢測格柵前后的液位差，當達到一定水位值時，開啟格柵清污機。

7結語

近年來，各個城市“洪災”嚴重，時常在各種媒體上看到城市處于洪澇災害中，雨水泵站的建設是刻不容緩的事情，其設計和施工質量直接關系著雨水泵站使用功能的發揮，關系著城市人民生活和財產的安全，所以在設計實施時需要層層把關，控制好各個環節的質量，從而將雨水泵站打造成一項民心工程，為城市的長遠發展奠定堅實的基礎。

參考文獻

篇3

關鍵詞：小型水電站壓力前池設計結構尺寸

中圖分類號：TV742文獻標識碼： A 文章編號：

本人設計了四個小型水電站的壓力前池，經過不斷的學習和實踐，參考相關資料，總結了小型水電站壓力前池結構尺寸的計算。

1 設計依據及參考資料

（1）設計依據：《水電站引水渠道及前池設計規范》（DL/T 5079—1997）、《小型水力發電站設計規范》（GB 50071—2002）、《水電站進水口設計規范》（SD 303—88）。

（2）參考資料：《水電站建筑物》（王樹人董毓新主編）、《水電站》（成都水力發電學校主編）

2 設計基本資料

機組臺數 ……………………………………n1

單機容量…………………………………… N

引水渠設計引用流量 ………………………Qp

單機引用流量……………………………… Q設

引渠末端渠底高程………………………… 1

引渠末段渠底寬度…………………………b

引渠末段渠道邊坡…………………………m

引渠末端渠道設計水深……………………h

引渠末端渠道設計流速 ………………… v0

壓力鋼管根數 …………………………… n2

壓力鋼管內徑……………………………D

進水室隔墩厚度………………………………d

進水室攔污柵的允許最大流速 ………………v進

堰頂與過境水流水面的高差………………… h

側堰類型正堰的流量系數 ……………………m0

3 側堰布置及水力計算

3.1 側堰堰頂高程的確定

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第4.5.3條的規定，側堰的堰頂高程應高于設計流量下水電站正常

運行時的過境水流水面高程h(0.1～0.2m)

過境水流水面高程2=渠末渠底高程 + 渠道正常水深

側堰堰頂高程3=2 + h

3.2 側堰堰頂長度、堰上平均水頭的確定

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第A.0.3條，對于設一道側堰的布置，當水電站在設計流量下正常運行，側堰不溢水；當水電站突然甩全部負荷待水流穩定后全部流量從側堰溢出，為控制工況。此時，側堰下游引水渠道流量為零，側堰泄流能力按公式A3確定。

（A3）

流量系數mL宜取（0.9～0.95）m0

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第4.5.3條，側堰的堰頂長度，堰上平均水頭，需經計算比較確定。溢流堰長度與溢流堰頂水深有關，溢流水深過大，則單寬流量大，消能工程量大，但溢流水深小，則溢流堰長度就長，影響前池平面布置，所以在計算時兩者應統籌兼顧。根據上述原則，經試算確定堰頂長度和堰上平均水頭。

4 壓力前池各部分平面尺寸的擬定

4.1 前池池身平面尺寸的擬定

對于中小型電站進水室長度L進=3～5m

單管的進水室寬度b進=1.8D

進水室寬度B進=n2b進+(n2-1)d

前池池身寬度B前=1.5B進

前池池身長度L前=3.0B前

5 壓力前池特征水位的擬定

5.1 進水室入口處的水深h進（m）應滿足下列條件：

即:

5.2 前池正常水位Z正常：

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第7.0.4條，應以設計流量下水電站正常運行時的水位作為前池的正常水位。

Z正常=渠末渠底高程 + 渠道正常水深

5.3 前池最高水位Z最高：

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第7.0.5條，前池和引水渠道內的最高水位，應按照設計流量下正常運行時，水電站突然甩全部負荷時的最高涌波水位確定。

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第D.0.5條，側堰作為控制泄流建筑物，對涌波起到控制作用，即對引水道系統來說，控制工況是：電站甩滿負荷待水流穩定后（涌波已消失），全部流量從側堰側堰溢出時，將恒定流時的堰上水頭乘以1.1～1.2的系數，把這時的水位定為最高涌波水位。

即Z最高=堰頂高程3+1.2H堰

5.4 前池最低水位Z最低：

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第7.0.6條，前池最低水位可根據水電站運行要求確定。一般前池最低水位為電站突然增加負荷前前池的起始水位Z0減去突然增荷時的最低涌波hmax。

對于非自動調節渠道，起始水位Z0可取溢流堰頂高程3，最低涌波hmax按一臺機組運行突增到兩臺機組即發電流量由8.1m3/s突然增加到16.2m3/s時的前池水位降落。

引水渠道中產生落波時，波的傳播速度c0和波高h0可按一下兩式聯立求解：

負荷變化前的流量Q0

負荷變化后的流量Q'

下面試算求解波速c0、起始斷面波高h0：

假設h0

波流量Q

B'0=b+2m(h-h0/2)

負荷變化前的過水面積W0=Q0/v0

計算波速c0

得起始斷面波高h0

hmax=Kh0=2h0

Z最低=Z正常 - hmax

6 壓力前池各部位高程的擬定

6.1 進水室淹沒深度S的確定

根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第6.1.9條規定，水電站進水口上緣淹沒于最低水位以下的深度，應

按SD303確定。淹沒深度按戈登公式確定：

式中：

C—系數，對于對稱進水口，C=0.55

d—進水口閘門高度，

V—進水口閘門斷面流速

篇4

1. 引言

近年來，隨著城市化進程的快速推進，城市人民防空工程建設呈現快速增長趨勢，另外隨著目前國際局勢的日益復雜化，國防建設日益加強，國家對于人民防空地下室的重視程度也越來越高。地下人防工程已成為建筑工程中不可缺少的一部分，單個的人防工程面積也日益增大，功能日趨復雜，筆者近幾年來參與設計了多處人防工程的電氣設計，下面結合唐山巴黎河谷項目淺談一下人防工程戰時負荷計算和柴油發電機組設計。

2. 工程實例

2.1人防概況

巴黎河谷項目人防工程包括包括四個二等人員掩蔽所（防常規武器抗力級別5級，防核武器抗力級別5級，防化等級為丙級），一個甲類常6核6級物資庫（防常規武器抗力級別6級，防核武器抗力級別6級，防化等級為丁級）及一個甲類常5核5移動電站防常規武器抗力級別5級，防核武器抗力級別級）。平時為地下汽車庫及住宅儲藏室。各分區概況如下表：

2.2負荷分級

戰時電力負荷應戰時用電負荷的重要性、供電連續性及中斷供電后可能造成的損失或影響程度分為一級負荷、二級負荷和三級負荷，本項目中一級負荷包括：基本通信設備、音響警報接收設備、應急通信設備、柴油電站附屬的配套設備、應急照明；二級負荷包括：戰時風機、水泵、三種通風方式裝置系統等，正常照明。一二三級負荷分級規定以及戰時常用設備電力負荷分級參見《人民防空地下室設計規范》GB 50038―2005。

2.3負荷計算列表

2.4負荷計算

一級負荷P1= （1.5+1.5+2+2+4+2）*1+（3+3+3+3+3）*0.5+8.2=24.2 kW

二級負荷P2=（3.75+3.75+5.5+5.5+4）*0.6+（3.3+3.3+3.3+3.3+3.3）*0.6+（2+2+2+2）*0.6+（4+4+45+4.5+9）*0.7+（5+5+5+5）*0.6=58.05kW

總計算負荷Pn=（ P1+ P2）*0.95=（24.2 kW+58.05kW）*0.95=76.24kW

2.5柴油發電機容量選擇

1.依據規范人民防空地下室設計規范》GB50038-2005第7.7.2.3條要求，柴油發電機組的總容量應留有10%～15%的備用量，不設備用機組. 因此 柴油發電機容量為：

Pe= （1+15%）*Pe=1.15*76.24=87.68

2.按最后容量計算柴油發電機容量，計算公式如下：

Pe=K*Pn=1.2*87.67=105.2kW （其中K為可靠系數，取K=1.2）

選用120KW柴油發電機組一臺

3.按最大一臺電動機啟動條件校驗發電機容量，因最大單臺設備為4kW戰時風機，設備容量遠小于發電機容量，可不做校驗

2.6移動電站設計

依據《人民防空地下室設計規范》GB50038-2005第7.7.2.2條要求：人員掩蔽工程、配套工程的電站當發電機組總容量不大于120kW時宜設置移動電站。設置戰時移動電站，移動電站布置見下圖：電站不需設置控制室，只在電站操作方便位置設置戰時電源總柜，電站內風機，排水泵等僅設置就地控制箱。

3. 小結

在人防設計中，設計者對戰時負荷計算往往過大，造成了 不必要的浪費，筆者認為，人防工程戰時負荷計算及柴油電站設計應結合工程項目實際情況，合理計算，才能做到既能滿足戰時應用，又能避免因負荷計算過大或柴油電站設計不合理而帶來的浪費。

參考文獻

1.中國航天工業規劃設計研究院組編工業與民用配電設計手冊第三版北京：中國電力出版社，2005.

篇5

關鍵詞：變電站 安全防護 措施

1、引言

為使變電站投產后能夠安全、經濟地運行，同時為保證勞動者在生產過程中的健康與安全，關于勞動安全和工業衛生的設計，將結合變電站的生產工藝及特點，并盡可能將危害勞動者身體健康與安全的各種因素控制到最小或最低程度，為減少事故，針對其危害及危險因素，采取各種技術和防范措施，以期有效改善職工的生產勞動條件，保護職工的健康與安全。

2、變電站危險、有害因素分析

針對某典型的66kV戶外式變電站進行分析，該變電站66kV設備及主變壓器布置于戶外，其它設備布置于戶內。參照《企業職工傷亡事故分類》（GB6441-1986），本項目運行過程中的主要危險、有害因素，涉及人身傷害的主要為觸電傷害，電纜火災，變壓器火災、爆炸傷害等，另外還有機械傷害、高處墜落等，存在的設備事故有因一次、二次設備原因引起的開關誤動、拒動而導致的停電事故以及外絕緣降低導致的污閃等。

3、安全設施設計中采取的主要防護技術措施

3.1防高壓觸電及電氣傷害

合理安排變電站布局，嚴格執行設備間防火凈距，以及廠區架空設備的對地安全距離。選擇具有“五防”功能的高壓配電裝置。屋內配電裝置的隔離開關與相應的斷路器和接地刀閘之間應設置閉鎖裝置。低壓配電中，照明燈及插座均設PE線，插座配電采用漏電斷路器，做好接地及等電位連接。

3.2防自然環境災害：雷擊、地震、風災

防直擊雷保護的措施，戶外開關場設置4根23m獨立接閃桿組成聯合防雷系統。變電站屋面設接閃帶。 防雷電流侵入的措施，每段6kV母線均裝設一組避雷器；66kV每條進出線終端塔裝設避雷器；6kV每條出線起始桿裝設避雷器。交流屏、綜合保護單元均設電涌保護器。

變電站所有設備金屬構架、支架、基礎槽鋼、電纜鋼鎧、保護鋼管等正常非帶電金屬部分均做可靠接地。各種接地裝置連接在一起，接地電阻R≤1Ω。獨立接閃桿接地電阻R≤10Ω。

抗震設防烈度為7度，設計基本地震區速度值為0.1g。設計地震分組為第一組。基本風壓按照0.60kN/m2。

3.3防充油設備火災、爆炸

主要充油設備為變壓器，嚴格執行設備防火凈距，設置總事故油池，并定期回收。

3.4防電纜火災

①堅持定期試驗，缺陷及時處理。

②電力和控制電纜不混放。

③電纜溝不進水、進汽。

④分段阻燃措施完善。

⑤電纜孔洞必須嚴密封堵，穿墻兩側應刷耐火涂料。

3.5防中毒或窒息

變壓器設測溫裝置，溫度高跳閘報警，防止受熱的影響，變壓器油分解出廢氣引起中毒。

3.6防電磁污染及噪聲污染

除選擇的電氣產品的電磁及噪聲滿足生產標準外，保證建構筑物、電氣設備之間滿足安全距離要求，主控制室等工作人員工作場所的位置選擇應綜合考慮，便于巡視屋外主要設備、節省控制電纜、噪聲干擾小和較好朝向等因素。

3.7防止配電裝置的危險、有害因素

配電裝置的隔離開關與相應的斷路器和接地刀閘之間應設置閉鎖裝置。導體和電器的各項校驗應符合規范要求。導體和導體、導體和電器的連接處，應有可靠的連接接頭，不同金屬的導體連接時，根據環境條件應采取裝設過渡接頭等措施。屋外配電裝置架構的載荷條件，應考慮運行、安裝、檢修、地震情況時的四種荷載組合。遠動和通信設備設有可靠的事故備用電源，其容量應滿足電源中斷1小時的使用要求。

3.8防污閃事故

戶外設備如斷路器、隔離開關、互感器、避雷器、絕緣子等均選用防污型。

3.9 防火的安全措施

3.9.1火災自動報警系統

為確保安全生產和人身安全，嚴格按照《火災自動報警系統設計規范》（GB50116-1998）規范要求，變電站內安裝一套火災自動報警系統。感溫探測器、感煙探測器安裝在控制室、電容器室及高壓配電室的屋頂，采用吸頂式安裝；手動報警按鈕設置在進出口適當的位置；火災報警控制器安裝在控制室內，采用壁掛式安裝并預留RS485接口，將報警數據通過Modbus-RTU協議上傳至變電站計算機監控系統。

3.9.2 建筑物的防火設計

建筑物耐火等級的規定應嚴格按照《建筑設計防火規范》（GB50016-2006）確定。建筑內設滅火器及避雷設施；高壓配電室與相鄰房間之間設置防火墻，房間門除特殊注明外均為防火門，所有防火門均朝疏散方向開啟且遵循由高壓側開向低壓側的原則，滿足防火疏散要求。

3.9.3 消防設施

①消防原則

設計嚴格執行我國現行的有關消防設計規范，貫徹“預防為主，防消結合”的消防方針，并充分考慮天然氣火災特點，做到方便使用，安全可靠、經濟合理。

②消防對象

消防對象主要為：主控室、高壓配電室、電容器室、戶外開關場、變壓器。

③消防方式及器材配備

根據《35kV～110kV變電站設計規范》（GB50059-2011）本工程可不設消防給水系統，采用滅火器滅火。根據《建筑滅火器配置設計規范》（GB50140-2005）和消防對象的火災危險等級和火災類型，配置不同規格和數量的滅火器。

3.9.4 應急電源

主控制室和高壓配電室除設正常照明外還設有事故照明，事故照明電源引自直流系統（選用鉛酸免維護電池，200Ah）逆變裝置（3kVA）。

4、結論

總之，隨著變電站設計的規范化，不僅要使變電站的設計符合國家的有關政策、法律法規，更要達到安全可靠、滿足勞動安全和工業衛生工程的要求，為變電站創造了一個良好的文明生產條件。因此，變電站可能存在的危險有害因素分析，并應采取有效措施對于以上問題采取安全防護措施，成為變電站設計中不可或缺的一部分，并將在以后工作中逐步完善。

參考文獻：

水利電力部西北電力設計院. 電力工程電氣設計手冊 電氣一次部分[M]. 北京：水利電力出版社，1989

中國電力企業. GB50059-2011 35kV～110kV變電站設計規范[S].北京：中國計劃出版社，2011

中國電力企業. GB50060-2008 3～110kV高壓配電裝置設計規范[S].北京：中國計劃出版社，2009